Поверочный расчет павильона — Как сделать самому?

Результатырасчетов несущих конструкций

Для определениявнутренних усилий и напряжений в несущих конструкциях здания был примененконечно-разностный пространственный метод расчета с применениемрасчетно-вычислительного комплекса SCAD.

№ расчета

Наименование несущей конструкции

Контролируемая величина

Расчетное

Допустимое по требованию СНиП

Запас %

Фундаментная плита, предельное давление

0,4874 кгс/см²

1,5 кгс/см²

200 %

Фундаментная плита, максимальная осадка

1,4см

15 см

900%

Перекрытие 1-го этажа, придельный прогиб

0,73см

L/200~30мм

250 %

Перекрытие 2-го этажа, придельный прогиб

1,6см

L/200~30мм

130 %

Главная балка перекрытия 1-го этажа, касательные напряжения

76,25 кгс/см²

1165,36 кгс/см²

93,46%

Главная балка перекрытия 1-го этажа, нормальные напряжения

964,18 кгс/см²

2232,5 кгс/см²

56,8 %

Главная балка перекрытия 2-го этажа, касательные напряжения

257,62 кгс/см²

1226,7 кгс/см²

79 %

Главная балка перекрытия 2-го этажа, нормальные напряжения

918,97 кгс/см²

2115 кгс/см²

56,5 %

Главная балка перекрытия 2-го этажа, местная устойчивость по нормальным напряжениям

1501,12 кгс/см²

2115 кгс/см²

29 %

Колонна 1-го этажа, прочность по нормальным напряжениям

315,13 кгс/см²

2350 кгс/см²

86,6 %

Колонна 1-го этажа, устойчивость по нормальным напряжениям

492,33кгс/см²

2350 кгс/см²

79 %

Колонна 1-го этажа, гибкость

87,96

150

41,4 %

Колонна 2-го этажа, прочность по нормальным напряжениям

160,55 кгс/см²

2115 кгс/см²

92,41 %

Колонна 2-го этажа, устойчивость по нормальным напряжениям

220,24 кгс/см²

2115 кгс/см²

90 %

Колонна 2-го этажа, гибкость¹

75,08

150

50 %

Основание колонна 1-го этажа, местное смятие

0,067 МН

1,869 МН

96,4 %

Деревянная стойка 1-го этажа, прочность по нормальным напряжениям

—

55 %

Деревянная стойка 1-го этажа, устойчивость по нормальным напряжениям²

—

45 %

Деревянная стойка 1-го этажа, гибкость

—

62 %

Деревянная стойка 2-го этажа, прочность по нормальным напряжениям

—

78 %

Деревянная стойка 2-го этажа, устойчивость по нормальным напряжениям

—

42 %

Деревянная стойка 2-го этажа, гибкость

—

25 %

Ферма, несущая способность стенки профиля

730 кгс

8765,83 кгс

91,7 %

Ленточный фундамент, глубина заложения

-0,6м (факт)

0,2 м

200%

1- данные расчеты удовлетворяют условиям предельной гибкости толькопри закреплении колонны в 2-местах по высоте (данным закреплением может служитьлегкая обшивка внутренней стены).

2- данные расчеты удовлетворяют условиям устойчивости только призакреплении колонны в центре по высоте (данным закреплением может служитьлегкая перегородка).

Расчетнаясхема в программном комплексе SCAD

Расчет выполнен на следующую комбинацию нагрузок:(L1)*1+(L2)*1+(L3)*1+(L4)*1+(L5)*1

L1(собственный вес) – программа высчитывает автоматически

L2 (полезная на перекрытие пристройки)=200 кг/м2

L3 (полезная на перекрытие 2-го этажа)= 200 кг/м2

L4 (полезная на перекрытие 1-го этажа)= 400 кг/м2

L5 (полезная на пол)= 400 кг/м2

Расчет осадок фундаментнойплиты и напряжений под ней. Расчет №1

Расчет выполнялся в программе КРОСС (SCAD)

Схема площадки

Список грунтов

Наименование

Удельный вес, Т/м3

Модуль деформации, Т/м2

Модуль упругости, Т/м2

Коэффициент Пуассона

Коэффициент переуплотнения

Давление переуплотнения, Т/м2

Насыпной

1.4

2242

18683.333

0.3

Глина

1.6

1223

10191.667

0.3

Список скважин

Наименование

Координаты, м

Описание скважин

1) 1

-0.006

15.894

Грунт

Отметка верхней границы, м

Скачок эффект. напряж, Т/м2

Насыпной

Глина

-0.5

2) 2

-4.843

13.143

Грунт

Отметка верхней границы, м

Скачок эффект. напряж, Т/м2

Насыпной

Глина

-0.5

3) 3

-9.99

16.693

Грунт

Отметка верхней границы, м

Скачок эффект. напряж, Т/м2

Насыпной

Глина

-0.5

4) 4

-1.293

19.488

Грунт

Отметка верхней границы, м

Скачок эффект. напряж, Т/м2

Насыпной

Глина

-0.5

5) 5

-8.126

22.373

Грунт

Отметка верхней границы, м

Скачок эффект. напряж, Т/м2

Насыпной

Глина

-0.5

Нагрузка

Нагрузка на фундаментную плиту 1.6 Т/м2

Отметка подошвы фундаментной плиты 0 м

Нагрузка на существующее здание 1.1 Т/м2

Отметка подошвы существующего здания -0.5 м

Нижняя отметка сжимаемой толщи определяется в точке с координатами:(-5.767;17.96) м

Точки с дополнительной нагрузкой

Номер

Координаты, м

Нагрузка, Т/м²

-1.803

13.143

0.69

-9.946

19.422

0.98

-9.946

18.268

0.22

-9.946

16.959

0.11

-9.946

13.121

0.05

-4.466

13.188

3.36

-7.904

13.188

1.82

-6.085

13.188

2.09

-8.06

19.355

0.14

-6.107

19.377

0.05

-4.333

19.377

0.06

-1.692

19.355

0.09

-0.095

16.915

0.11

-0.051

19.4

0.01

-7.971

17.425

2.09

-5.886

17.425

2.46

-4.177

17.425

2.66

-1.581

17.425

2.09

-0.073

14.474

0.07

Допустимые напряжения 1,5 кгс/см2 при Sr-0,8 (по геологическим изысканиям) для насыпных грунтов по СНиП2.02.01-83* «Основания зданий исооружений» табл. 5

Результаты расчета

Минимальное значение коэффициента постели 320.318 Т/м3

Максимальное значение коэффициента постели 943.182 Т/м3

Среднее значение коэффициента постели 416.972 Т/м3

Среднеквадратичное отклонение коэффициента постели 0.011

Отметка сжимаемой толщи определялась в точке с координатами (-5.767;17.96) м

Нижняя отметка сжимаемой толщи в данной точке -4.917 м

Толщина слоя сжимаемой толщи в данной точке 4.917 м

Максимальная осадка 1.398 см

Средняя осадка 0.789 см

Крен фундаментной плиты 0.011 град

Суммарная нагрузка 201.143 Т

Коэффициенты постели

Осадка

Допустимая осадка 15 см по СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»

Расчет перемещений вперекрытии первого этажа в программе SCAD.Расчет №2

Расчет перемещений вперекрытии второго этажа в программе SCAD.Расчет №3

Расчет главной балки перекрытияпервого этажа из спаренного швеллера №18 с уклоном полок. Расчет №4

Длярасчета принята балка с максимальным изгибающим моментом

Эпюрагоризонтальных поперечных сил

Эпюрамоментов

Эпюравертикальных поперечных сил

Информация о расчете:

Расчет выполненв соответствии с: п. п. 5.18;5.16;5.15 СНиП II-23-81 Стальные конструкции;

Дата выполнениярасчета: 13.10.2006 0:40:44;

Исходные данные:

Геометрическиеразмеры элемента:

— Расчетнаядлина элемента l_efy = 638 см;

— Длинаэлемента l = 638 см;

Нагрузка:

— Изгибающиймомент M_x = 2,45 тс м = 2,45 /0,00001 = 245000 кгс см;

— Поперечнаясила на одну стенку сечения Q_x = 0 тс= 0 /0,001 = 0 кгс;

— Поперечнаясила на одну стенку сечения Q_y = 0,7тс = 0,7 /0,001 = 700 кгс;

Физическиехарактеристики:

— Модульупругости E = 206000 кгс/см²;

Прочность:

(Вид металла — Фасонный прокат; Сталь и толщина металла — С235 ; От 2 до 20 мм; ]):

— Пределтекучести стали R_yn = 2400 кгс/см²;

— Временноесопротивление стали разрыву R_un = 3700кгс/см²;

— Расчетноесопротивление растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести R_y = 2350кгс/см²;

— Расчетноесопротивление растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению R_u = 3600кгс/см²;

— Расчетноесопротивление стали сдвигу R_s = 1363кгс/см²;

Коэффициентынадежности и условия работы:

— Коэффициентусловия работы g_c = 0,95;

Основные характеристикисечений: (Сечение показано условно)

(Сечение ветви — из сортамента; Характеристики сечения — Швеллеры с уклоном внутренних гранейполок по ГОСТ 8240-89; [ 18; Сечение — двухветьевое; Тип двухветьевого сечения — ось симметрии y):

— Высотасечения h = 18 см;

— Ширинасечения b = 14,1 см;

— Толщинастенки t = 0,51 см;

— Толщина полкиt_f = 0,87 см;

— Площадь A =41,4 см²;

— Погоннаямасса m = 32,499 кг/м;

— Моментинерции J_x = 2180 см⁴;

— Моментинерции J_y = 336,1579 см⁴;

— Моментсопротивления нетто W_x1 = 242 см³;

— Моментсопротивления нетто W_x2 = 242 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y1 = 47,68196 см³;

— Момент сопротивлениянетто W_y2 = 47,68196 см³;

— Статическиймомент S_x = 139,6 см³;

— Моментинерции при кручении J_t = 7,58 см⁴;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwx = 0,7 ;

— Отношение площадиполки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwy = 0,7 ;

Дополнительныехарактеристики сечений:

— Моментсопротивления нетто W_xn1 = 242 см³;

— Моментсопротивления нетто W_xn2 = 242 см³;

— Моментсопротивления нетто W_yn1 = 47,68196 см³;

— Моментсопротивления нетто W_yn2 = 47,68196 см³;

Общиехарактеристики составных стержней:

— Зазор междуветвями Z₁ = 0,1 см;

— Расстояниемежду осями ветвей b₁ = 3,98254475593567 см;

Характеристикисечения ветви:

— Высотасечения h_b = 18 см;

— Ширинасечения b_b = 7 см;

— Толщинастенки t_b = 0,51 см;

— Толщина полкиt_fb = 0,87 см;

— Радиусзакругления r = 0,9 см;

— Площадьсечения A_b = 20,7 см²;

— Погоннаямасса m = 16,3 кг/м;

— Моментинерции J_xb = 1090 см⁴;

— Моментинерции J_yb = 86 см⁴;

— Моментсопротивления нетто W_x1b = 121 см³;

— Моментсопротивления нетто W_x2b = 121 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y1b = 44,3 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y2b = 17 см³;

— Статическиймомент S_xb = 69,8 см³;

— Моментинерции при кручении J_tb = 3,79 см⁴;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwxb = 0,7 ;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwyb = 0,7 ;

Характеристикисечения сварного соединения:

— Координата xточки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей x = 7,05 см;

— Координата yточки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей y = 9 см;

Результаты расчета:

1) Расчет напрочность разрезных балок сплошного сечения из стали с пределом текучести до5800 кг/см² , несущих статическую нагрузку, с учетомразвития пластических деформаций (при соблюдении требований п. п. 5.19-5.21, 7.5и 7.24 СНиП II-23-81)

Ослаблениястенки отверстиями — отсутствуют.

Моментсопротивления нетто:

W_xn1 = W_x1 =242 см³ .

Моментсопротивления нетто:

W_xn2 = W_x2 =242 см³ .

Моментсопротивления нетто:

W_yn1 = W_y1 =47,68196 см³ .

Моментсопротивления нетто:

W_yn2 = W_y2 =47,68196 см³ .

Поперечная сила:

Q = ; Q_x²+Q_y² =; 0²+700²= 700кгс .

Ослаблениястенки отверстиями для болтов — отсутствуют.

Косательныенапряжения:

t = Q/(t h)=700/(0,51 · 18) = 76,25272 кгс/см² .

Сечение — неявляется опорным.

2)Коэффициенты для расчета на прочность элементов стальных конструкций с учетомразвития пластических деформаций

Тип сечения потабл. 66 СНиП II-23-85 — 1.

Коэффициент:

По табл. 66 СНиП II-23-81

c_x = 1,1.

Коэффициент:

По табл. 66 СНиП II-23-81

c_y = 1,47.

Коэффициент:

По табл. 66 СНиП II-23-81

n = 1,5.

3) Продолжение расчета по п. 5.18 СНиП II-23-81конструкции

Изгиб — в однойиз главных плоскостей.

Минимальныезначения моментов сопротивления:

Минимальноезначение момента сопротивления нетто:

W_xnmin= min(W_xn1 ; W_xn2)=min(242;242) = 242 см³ .

t=76,25272кгс/см² r 0,9 R_s g_c=0,9 · 1363 ·0,95=1165,365 кгс/см² (6,54325% отпредельного значения, запас 93,46%) — условие выполнено .

Т. к. t=76,25272 кгс/см² r 0,5 R_s g_c=0,5 · 1363 · 0,95=647,425 кгс/см²:

Коэффициент:

c₁ = c_x =1,1(формула (42); п. 5.18 СНиП II-23-81).

Зона чистогоизгиба — имеется.

Коэффициент:

c_1m = 0,5 (1+c_x)=0,5 · (1+1,1) = 1,05.

M_x/(c_1m W_xnmin)=245000/(1,05· 242)=964,18733 кгс/см² r R_y g_c=2350 ·0,95=2232,5 кгс/см² (43,18868% отпредельного значения) — условие выполнено (формула (39); п. 5.18 СНиП II-23-81).

4) Проверкавыполнения условий, при которых устойчивость балок требуется проверять

Условие п. 5.16а (сжатый пояс надежно связан с жестким настилом) — выполняется.

Устойчивостьбалок проверять не требуется

Расчет главной балкиперекрытия второго этажа из спаренного швеллера №12 с уклоном полок. Расчет №5

Для расчета принята балка с максимальным изгибающим моментом

Информация орасчете:

Дата выполнениярасчета: 05.11.2006 23:42:59;

Исходныеданные:

Геометрическиеразмеры элемента:

— Расчетнаядлина элемента l_efy = 615 см;

Нагрузка:

— Изгибающиймомент M_x = 0,93 тс м = 0,93 / 0,00001 = 93000 кгс см;

— Поперечнаясила на одну стенку сечения Q_y = 1,27тс = 1,27 / 0,001 = 1270 кгс;

Физическиехарактеристики:

— Модуль сдвигаG = 810000 кгс/см²;

— Модульупругости E = 2100000 кгс/см²;

Прочность:

(Вид металла — Фасонный прокат; Сталь и толщина металла — С235 ; От 2 до 20 мм):

— Пределтекучести стали R_yn = 2400 кгс/см²;

— Временноесопротивление стали разрыву R_un = 3700кгс/см²;

— Расчетноесопротивление растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести R_y = 2350кгс/см²;

— Расчетноесопротивление растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению R_u = 3600кгс/см²;

— Расчетноесопротивление стали сдвигу R_s = 1363кгс/см²;

Коэффициентынадежности и условия работы:

— Коэффициентусловия работы g_c = 0,9 ;

— Коэффициентнадежности в расчетах по временному сопротивлению g_u = 1,3 ;

Основныехарактеристики сечений: (Сечение показано условно)

(Сечение ветви — из сортамента; Характеристики сечения — Швеллеры с уклоном внутренних гранейполок по ГОСТ 8240-89; [ 12; угол поворота сечения — 0 градусов.; Сечение — двухветьевое; Тип двухветьевого сечения — ось симметрии y):

— Высотасечения h = 12 см;

— Ширинасечения b = 10,6 см;

— Толщинастенки t = 0,48 см;

— Толщина полкиt_f = 0,78 см;

— Радиусзакругления r = 0,75 см;

— Площадь A =26,6 см²;

— Погоннаямасса m = 20,881 кг/м;

— Моментинерции J_x = 608 см⁴;

— Моментинерции J_y = 133,8912 см⁴;

— Моментсопротивления нетто W_x1 = 101,2 см³;

— Моментсопротивления нетто W_x2 = 101,2 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y1 = 25,2625 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y2 = 25,2625 см³;

— Статическиймомент S_x = 59,2 см³;

— Моментинерции при кручении J_t = 4,06 см⁴;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwx = 0,81 ;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwy = 0,62 ;

Общиехарактеристики составных стержней:

— Зазор междуветвями Z₁ = 0,2 см;

— Расстояниемежду осями ветвей b₁ = 3,27880473136902 см;

Характеристикисечения ветви:

— Высотасечения h_b = 12 см;

— Ширинасечения b_b = 5,2 см;

— Толщинастенки t_b = 0,48 см;

— Толщина полкиt_fb = 0,78 см;

— Радиусзакругления r = 0,75 см;

— Площадьсечения A_b = 13,3 см²;

— Погоннаямасса m = 10,4 кг/м;

— Моментинерции J_xb = 304 см⁴;

— Моментинерции J_yb = 31,2 см⁴;

— Моментсопротивления нетто W_x1b = 50,6 см³;

— Моментсопротивления нетто W_x2b = 50,6 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y1b = 20,26 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y2b = 8,52 см³;

— Статическиймомент S_xb = 29,6 см³;

— Момент инерциипри кручении J_tb = 2,03 см⁴;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwxb = 0,81 ;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwyb = 0,62 ;

Характеристикисечения сварного соединения:

— Координата xточки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей x = 5,3 см;

— Координата yточки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей y = 6 см;

Результатырасчета:

1) Расчет напрочность элементов, изгибаемых в одной из главных плоскостей (кроме балок сгибкой стенкой, с перфорированной стенкой и подкрановых балок)

Ослаблениястенки отверстиями — отсутствуют.

Минимальноезначение момента сопротивления нетто:

W_xnmin= min(W_xn1 ; W_xn2)=min(101,2;101,2) = 101,2 см³ .

Косательныенапряжения:

t = Q_y S_x/(J_x t)=1270· 59,2/(608 · 0,48) =257,62061 кгс/см² (формула (29); п. 5.12 ).

2)Продолжение расчета по п. 5.12

Проверка выполненияусловия для значений нормальных напряжений s_x

M_x/W_xnmin=93000/101,2=918,97233кгс/см² r R_y g_c=2350 · 0,9=2115кгс/см² (43,45023% от предельного значения) — условие выполнено (формула(28); п. 5.12 ).

Проверкавыполнения условия для значений касательных напряжений t

t=257,6206 кгс/см² r R_s g_c=1363 ·0,9=1226,7 кгс/см² (21,00111% от предельного значения) — условие выполнено (формула(29); п. 5.12 ).

3) Проверкавыполнения условий, при которых устойчивость балок требуется проверять

Условие п. 5.16а (сжатый пояс надежно связан с жестким настилом) — не выполняется.

Расчетная длинаэлемента:

l_ef = l_efy =615 см .

Расстояниемежду осями поясных листов:

h = h-t =12-0,78 = 11,22 см .

Проверкавыполнения условий

h/b=11,22/10,6=1,05849 > 1 (105,84906% от предельного значения) — условиевыполнено .

h/b=11,22/10,6=1,05849 < 6 (17,64151% от предельного значения) — условиевыполнено .

b/t=10,6/0,78=13,58974 r 35 (38,82784% от предельного значения) — условие выполнено .

Расчет на прочость — без учета пластических деформаций.

Т. к. b/t=10,6/0,78=13,58974 < 15 :

При b/tr15 вформулах (35) — (37) табл. 8 принимается b/t=15:

Местоприложения нагрузки — к верхнему поясу.

l_ef/b=615/10,6=58,01887t(0,35+0,0032 15+(0,76-0,02 15) b/h ) ; E/R_y =(0,35+0,0032 · 15+(0,76-0,02 · 15) · 10,6/11,22) · ; 2100000/2350 =24,8887 (233,11326% отпредельного значения) — условие выполнено (формула (35); п. 5.16 ).

4) Расчет наустойчивость балок двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости стенки

Определениекоэффициента для расчета устойчивости изгибаемых элементов

Определениекоэффициента a

Сечение — сварное.

Толщина пояса:

t₁ = t_f =0,78 см .

Ширина пояса:

b_f = b =10,6 см .

Расстояниемежду осями поясных листов:

h = h-t₁=12-0,78= 11,22 см.

Размер:

a =h/2=12/2 = 6 см .

Коэффициент:

a = 8 (l_ef t₁/(h b_f))²(1+a t³/(b_f t₁³)) =

=8 · (615 ·0,78/(12 · 10,6))² · (1+6 · 0,48³/(10,6 · 0,78³)) = 128,7858 (формула(176); прил. 7 ).

0,1 r a=128,7858 (0,07765% от предельного значения) — условие выполнено .

a r 400(32,19645% от предельного значения) — условие выполнено .

5)Продолжение расчета по прил. 7

Определениекоэффициента y по табл. 77

Количествозакреплений сжатого пояса в пролете — два и более, делящих пролет на равныечасти.

Т.к. a > 40 :

Коэффициент:

y = 3,6+0,04 a-3,5/10⁵ a²=3,6+0,04· 128,7858-3,5/10⁵ · 128,7858² =8,17093 .

Типбалки — прокатный двутавр.

Определениекоэффициента f₁ по формуле (174)

Коэффициент:

f₁ = y J_y/J_x (h/l_ef )² E/R_y =

=8,17093 ·133,8912/608 · (12/615)² · 2100000/2350 = 0,61219 (формула(174); прил. 7 ).

Т. к. f₁ r 0,85 :

Коэффициент:

f_b = f₁ =0,61219 .

6)Продолжение расчета по п. 5.15

Моментсопротивления для сжатого пояса:

W_c = W_x2 =101,2 см³ .

Проверкаустойчивости балки:

M_x/(f_b W_c)=93000/(0,61219· 101,2)=1501,12274 кгс/см² r R_y g_c=2350 · 0,9=2115кгс/см² (70,97507% от предельного значения) — условие выполнено (формула(34); п. 5.15 ).

Расчет центрально-сжатойнаиболее нагруженной сплошной колонны 1-го этажа без ослаблений. Расчет №6

Информация орасчете:

Дата выполнениярасчета: 05.11.2006 23:33:40;

Исходныеданные:

Геометрическиеразмеры элемента:

— Расчетнаядлина элемента l_efx = 315 см;

— Расчетнаядлина элемента l_efy = 315 см;

— Длинаэлемента l = 315 см;

Нагрузка:

— Нормальнаясила N = 6,87 тс = 6,87 / 0,001 = 6870 кгс;

— Изгибающиймомент M_x = 0 тс м = 0 / 0,00001 = 0 кгс см;

— Поперечнаясила на одну стенку сечения Q_y = 0 тс= 0 / 0,001 = 0 кгс;

Физическиехарактеристики:

— Модуль сдвигаG = 810000 кгс/см²;

— Модульупругости E = 2100000 кгс/см²;

Прочность:

(Вид металла — Фасонный прокат; Сталь и толщина металла — С235 ; От 2 до 20 мм):

— Пределтекучести стали R_yn = 2400 кгс/см²;

— Временноесопротивление стали разрыву R_un = 3700кгс/см²;

— Расчетноесопротивление растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести R_y = 2350кгс/см²;

— Расчетноесопротивление растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению R_u = 3600кгс/см²;

— Расчетноесопротивление стали сдвигу R_s = 1363кгс/см²;

Коэффициентынадежности и условия работы:

— Коэффициентусловия работы g_c = 1 ;

— Коэффициентнадежности в расчетах по временному сопротивлению g_u = 1,3 ;

Основные характеристики сечений: (Сечениепоказано условно)

(Сечение ветви — из сортамента; Характеристики сечения — Швеллеры с уклоном внутренних гранейполок по ГОСТ 8240-89; [ 10; угол поворота сечения — 180 градусов.; Сечение — двухветьевое; Тип двухветьевого сечения — ось симметрии y):

— Высотасечения h = 10 см;

— Ширинасечения b = 9,5 см;

— Толщинастенки t = 0,45 см;

— Толщина полкиt_f = 0,76 см;

— Площадь A =21,8 см²;

— Погоннаямасса m = 17,113 кг/м;

— Моментинерции J_x = 348 см⁴;

— Моментинерции J_y = 279,5815 см⁴;

— Моментсопротивления нетто W_x1 = 69,6 см³;

— Моментсопротивления нетто W_x2 = 69,6 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y1 = 58,85925 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y2 = 58,85925 см³;

— Статическиймомент S_x = 40,8 см³;

— Моментинерции при кручении J_t = 3,2 см⁴;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwx = 0,92 ;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwy = 0,55 ;

Дополнительныехарактеристики сечений:

— Моментсопротивления нетто W_xn1 = 69,6 см³;

— Моментсопротивления нетто W_xn2 = 69,6 см³;

— Моментсопротивления нетто W_yn1 = 58,85925 см³;

— Моментсопротивления нетто W_yn2 = 58,85925 см³;

Общиехарактеристики составных стержней:

— Зазор междуветвями Z₁ = 0,3 см;

— Расстояниемежду осями ветвей b₁ = 6,61914710998535 см;

Характеристики сечения ветви:

— Высотасечения h_b = 10 см;

— Ширинасечения b_b = 4,6 см;

— Толщинастенки t_b = 0,45 см;

— Толщина полкиt_fb = 0,76 см;

— Радиусзакругления r = 0,7 см;

— Площадьсечения A_b = 10,9 см²;

— Погоннаямасса m = 8,59 кг/м;

— Моментинерции J_xb = 174 см⁴;

— Моментинерции J_yb = 20,4 см⁴;

— Моментсопротивления нетто W_x1b = 34,8 см³;

— Моментсопротивления нетто W_x2b = 34,8 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y1b = 6,46 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y2b = 14,17 см³;

— Статическиймомент S_xb = 20,4 см³;

— Моментинерции при кручении J_tb = 1,6 см⁴;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwxb = 0,92 ;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwyb = 0,55 ;

Характеристикисечения сварного соединения:

— Координата xточки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей x = 4,75 см;

— Координата yточки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей y = 5 см;

Результатырасчета:

1) Расчет напрочность элемента, подверженного центральному растяжению или сжатию

Учетослаблений сечения

Ослаблениярассматриваемого сечения — отсутствуют.

Площадь нетто:

A_n = A =21,8 см² .

2)Продолжение расчета по п. 5.1

Элемент — сжатый.

N/A_n=6870/21,8=315,13761кгс/см² r R_y g_c=2350 · 1=2350 кгс/см²(13,41011% от предельного значения) — условие выполнено (формула (5); п. 5.1 ).

3) Расчет наустойчивость элемента, подверженного центральному сжатию

Радиус инерции:

i_x = ; J_x/A =; 348/21,8= 3,99541 см.

Гибкостьстержня относительно оси x:

l_x = l_efx/i_x=315/3,99541= 78,84047 .

Радиус инерции:

i_y = ; J_y/A =; 279,5815/21,8= 3,58118 см .

Гибкостьстержня относительно оси y:

l_y = l_efy/i_y=315/3,58118= 87,95983 .

Гибкость:

l = max(l_x ; l_y)=max(78,84047;87,95983)= 87,95983 .

Коэффициентпродольного изгиба принимается по табл. 72 в зависимости от l и R_y

f = 0,64009 .

4) Проверкаустойчивости:

N/(f A)=6870/(0,64009 ·21,8)=492,33329 кгс/см² r R_y g_c=2350 · 1=2350 кгс/см²(20,95035% от предельного значения) — условие выполнено (формула (7); п. 5.3 ).

Коэффициент:

a =N/(f A R_y g_c)=6870/(0,64009 · 21,8 · 2350 · 1)= 0,2095 .

5) Проверка по условиюпредельной гибкости сжатых элементов

По таблице 19СНиП II-23-81:

Тип элемента -4. Основные колонны.

Т. к. a < 0,5 :

Коэффициент:

a =0,5 .

l=87,95983 r 180-60 a=180-60 · 0,5=150 (58,63989% отпредельного значения) — условие выполнено .

Расчет центрально-сжатойнаиболее нагруженной сплошной колонны 2-го этажа без ослаблений. Расчет №7

Информация орасчете:

Расчет выполненв соответствии с: п. п. 5.1;5.3 СНиП II-23-81 Стальные конструкции;

Дата выполнениярасчета: 07.11.2006 20:43:26;

Исходныеданные:

Геометрическиеразмеры элемента:

— Расчетнаядлина элемента l_efx = 300 см;

Принимаем во внимание, что колонна в плоскости У имеетраскрепление обшивкой из ГВЛ (или какого другого плоского обшивного материала)по высоте примерно через 1 мто расчетную длину в данной плоскости принимаем 1 м или 100 см.

— Расчетнаядлина элемента l_efy = 100 см;

— Длинаэлемента l = 300 см;

Нагрузка:

— Нормальнаясила N = 1,75 тс = 1,75 / 0,001 = 1750 кгс;

Физическиехарактеристики:

— Модуль сдвигаG = 810000 кгс/см²;

— Модульупругости E = 2100000 кгс/см²;

Прочность:

(Вид металла — Фасонный прокат; Сталь и толщина металла — С235 ; От 2 до 20 мм):

— Пределтекучести стали R_yn = 2400 кгс/см²;

— Временноесопротивление стали разрыву R_un = 3700кгс/см²;

— Расчетноесопротивление растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести R_y = 2350кгс/см²;

— Расчетноесопротивление растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению R_u = 3600кгс/см²;

— Расчетноесопротивление стали сдвигу R_s = 1363кгс/см²;

Коэффициентынадежности и условия работы:

— Коэффициентусловия работы g_c = 0,9 ;

— Коэффициентнадежности в расчетах по временному сопротивлению g_u = 1,3 ;

Основныехарактеристики сечений:

(Сечение ветви — из сортамента; Характеристики сечения — Швеллеры суклоном внутренних граней полок по ГОСТ 8240-89; [ 10; угол поворота сечения -0 градусов.; Сечение — одноветьевое):

— Высотасечения h = 10 см;

— Ширинасечения b = 4,6 см;

— Толщинастенки t = 0,45 см;

— Толщина полкиt_f = 0,76 см;

— Радиус закругленияr = 0,7 см;

— Площадь A =10,9 см²;

— Погоннаямасса m = 8,5565 кг/м;

— Моментинерции J_x = 174 см⁴;

— Моментинерции J_y = 20,4 см⁴;

— Моментсопротивления нетто W_x1 = 34,8 см³;

— Моментсопротивления нетто W_x2 = 34,8 см³;

— Момент сопротивлениянетто W_y1 = 14,17 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y2 = 6,46 см³;

— Статическиймомент S_x = 20,4 см³;

— Моментинерции при кручении J_t = 1,6 см⁴;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwx = 0,92 ;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwy = 0,55 ;

Характеристикисечения ветви:

— Высотасечения h_b = 10 см;

— Ширинасечения b_b = 4,6 см;

— Толщинастенки t_b = 0,45 см;

— Толщина полкиt_fb = 0,76 см;

— Радиусзакругления r = 0,7 см;

— Площадьсечения A_b = 10,9 см²;

— Погоннаямасса m = 8,59 кг/м;

— Моментинерции J_xb = 174 см⁴;

— Моментинерции J_yb = 20,4 см⁴;

— Моментсопротивления нетто W_x1b = 34,8 см³;

— Моментсопротивления нетто W_x2b = 34,8 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y1b = 14,17 см³;

— Моментсопротивления нетто W_y2b = 6,46 см³;

— Статическиймомент S_xb = 20,4 см³;

— Моментинерции при кручении J_tb = 1,6 см⁴;

— Отношениеплощади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwxb = 0,92 ;

— Отношение площадиполки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwyb = 0,55;

Характеристикисечения сварного соединения:

— Координата xточки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей x = 3,157895 см;

Результатырасчета:

1) Расчет напрочность элемента, подверженного центральному растяжению или сжатию

Учетослаблений сечения

Ослаблениярассматриваемого сечения — отсутствуют.

Площадь нетто:

A_n = A =10,9 см² .

2)Продолжение расчета по п. 5.1

Элемент — сжатый.

N/A_n=1750/10,9=160,55046кгс/см² r R_y g_c=2350 · 0,9=2115кгс/см² (7,59104% от предельного значения) — условие выполнено (формула(5); п. 5.1 ).

3) Расчет наустойчивость элемента, подверженного центральному сжатию

Радиус инерции:

i_x = ; J_x/A =; 174/10,9= 3,99541 см.

Гибкостьстержня относительно оси x:

l_x = l_efx/i_x=300/3,99541= 75,08616 .

Радиус инерции:

i_y = ; J_y/A =; 20,4/10,9= 1,36805 см.

Гибкостьстержня относительно оси y:

l_y = l_efy/i_y=100/1,36805= 73,09674 .

Гибкость:

l = max(l_x ; l_y)=max(75,08616;73,09674)= 75,08616 .

Коэффициентпродольного изгиба принимается по табл. 72 в зависимости от l и R_y

f = 0,72896 .

4) Проверкаустойчивости:

N/(f A)=1750/(0,72896 ·10,9)=220,24591 кгс/см² r R_y g_c=2350 · 0,9=2115кгс/см² (10,41352% от предельного значения) — условие выполнено (формула (7);п. 5.3 ).

Коэффициент:

a =N/(f A R_y g_c)=1750/(0,72896 · 10,9 · 2350 ·0,9) = 0,10414 .

5) Проверка по условиюпредельной гибкости сжатых элементов

По таблице 19СНиП II-23-81:

Тип элемента -4. Основные колонны.

Т. к. a < 0,5 :

Коэффициент:

a =0,5 .

l=75,08616 r 180-60 a=180-60 · 0,5=150 (50,05744% отпредельного значения) — условие выполнено .

Расчет на местное смятие вместе опирания колонны 1-го этажа при отсутствии косвенной арматуры. Расчет №8

Для расчета принята колонна с максимальной продольной силой

Информация орасчете:

Дата выполнениярасчета: 02.11.2006 23:17:56;

Исходныеданные:

Усилия:

— Продольнаясила N = 6,87 тс = 6,87 / 101,97162123 =0,06737 МН;

Схемасмятия:

(Схема смятия — е) вблизи одного края элемента):

— Размер a₁ = 40 см = 40 / 100 = 0,4 м;

— Размер a₂ = 40 см = 40 / 100 = 0,4 м;

— Размер c = 10 см = 10 / 100 = 0,1 м;

— Площадьсмятия A_{b, loc} = 1600 см² = 1600 / 10000 = 0,16 м²;

— Максимальнаярасчетная площадь A_{b, max} = 7200 см² = 7200 / 10000 = 0,72 м²;

Результатырасчета:

1)Определение нормативного сопротивления бетона

Класс бетона — B15.

Нормативноезначение сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний первой группыпринимается по табл. 5.1 R_bn = 11 МПа .

Нормативноезначение сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состоянийпервой группы принимается по табл. 5.1 R_btn = 1,1МПа .

2) Расчетноесопротивление бетона

Группапредельных состояний — первая.

Расчетноесопротивление бетона осевому сжатию принимается по табл. 5.2 R_b = 8,5МПа .

Назначениекласса бетона — по прочности на сжатие.

Расчетноесопротивление бетона осевому растяжению принимается по табл. 5.2 R_bt = 0,75МПа .

3) Учетособенностей работы бетона в конструкции

Действиенагрузки — продолжительное.

Коэффициентусловия работы бетона, учитывающий длительность действия нагрузки:

g_b1=0,9 .

Конструкциябетонируется — в горизонтальном положении.

Коэффициентусловия работы бетона, учитывающий попеременное замораживание и оттаиваниебетона:

g_b3=1 .

Для надземнойконструкции, при расчетной температуре наружного воздуха в зимний период неменее -40 град.:

Коэффициентусловия работы бетона, учитывающий характер разрушения бетонных конструкций:

g_b4=1 .

Конструкция — бетонная.

Коэффициентусловия работы бетона, учитывающий высоту слоя бетонирования:

g_b2=0,9 .

Расчетноесопротивление бетона осевому сжатию:

R_b = g_b1 g_b2 g_b3 g_b4 R_b =

=0,9 · 0,9 · 1 ·1 · 8,5 = 6,885 МПа .

Расчетноесопротивление бетона осевому растяжению:

R_bt = g_b1 g_b3 R_bt =0,9 · 1 · 0,75 = 0,675МПа .

4)Расчет на местное смятие при отсутствии косвенной арматуры

Распределениеместной нагрузки — равномерное.

Коэффициент:

y=1 .

Коэффициент:

f_b = 0,8 ; A_b_,_max/A_b_,_loc=

=0,8 · ; 0,72/0,16=1,69706 (формула (6.92); п. 6.2.44 ).

f_b t 1(169,706% от предельного значения) — условие выполнено .

f_b r 2,5(67,8824% от предельного значения) — условие выполнено .

Расчетное сопротивлениебетона сжатию:

R_{b, loc} = f_b R_b=1,69706· 6,885 = 11,68426 МПа(формула (6.91); п. 6.2.44 ).

N =0,06737 МН r y R_{b, loc} A_{b, loc}=1 · 11,68426 ·0,16=1,86948 МН (3,60376% от предельного значения) — условие выполнено (формула(6.90); п. 6.2.44 ).

Расчет центрально-сжатойнаиболее нагруженной сплошной деревянной стойки 1-го этажа без ослаблений. Расчет №9

Расчет выполнялся в программе ДЕКОР (SCAD)

Для расчета принята деревянная стойка с максимальным продольнымусилием

Расчет выполнен по СНиП II-25-80

Коэффициентнадежности по ответственности g_n = 0,95

Коэффициенты условий работы

Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации m_В

Учет влияния температурных условий эксплуатации m_Т

0,8

Учет влияния длительности нагружения m_д

Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок m_н

Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами m_а

Породадревесины — Сосна

Сортдревесины — 2

Плотностьдревесины 0,65 Т/м³

Предельнаягибкость растянутых элементов — 120

Предельнаягибкость сжатых элементов — 120

Высотастойки 3,15 м

Длярасчета устойчивости принято раскрепление колонны в центре в обоих плоскостяхпотери устойчивости (если в натуре данного закрепления нет его надо создать спомощью закрепления к стене)

Коэффициентрасчетной длины в плоскости XoY — 0,5

Коэффициентрасчетной длины в плоскости XoZ — 0,5

Сечение

b = 120 мм

h = 120 мм

Сечение из неклееной древесины

Нагрузки

Загружение 1

Тип: постоянное

7,87 Т

M_y1

0 Т*м

Q_z1

0 Т

M_y2

0 Т*м

Q_z2

0 Т

q_z

0 Т/м

Результаты раcчета

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п. 4.4

Гибкость элемента в плоскости XoY

0,379

п. 4.4

Гибкость элемента в плоскости XoZ

0,379

п. 4.2

Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы

0,455

п. 4.2

Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы

0,545

п. 4.2

Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы

0,545

Расчет центрально-сжатойнаиболее нагруженной сплошной деревянной стойки 2-го этажа без ослаблений. Расчет №10

Расчет выполнялся в программе ДЕКОР (SCAD)

Для расчета принята деревянная стойка с максимальным продольнымусилием

Расчет выполнен по СНиП II-25-80

Коэффициентнадежности по ответственности g_n = 1

Коэффициенты условий работы

Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации m_В

Учет влияния температурных условий эксплуатации m_Т

Учет влияния длительности нагружения m_д

0,8

Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок m_н

Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами m_а

Породадревесины — Сосна

Сортдревесины — 2

Плотностьдревесины 0,65 Т/м³

Предельнаягибкость растянутых элементов — 120

Предельнаягибкость сжатых элементов — 120

Высотастойки 3,1 м

Коэффициентрасчетной длины в плоскости XoY — 1

Коэффициентрасчетной длины в плоскости XoZ — 1

Сечение

b = 120 мм

h = 120 мм

Сечение из неклееной древесины

Нагрузки

Загружение 1

Тип: постоянное

3,57 Т

M_y1

0 Т*м

Q_z1

0 Т

M_y2

0 Т*м

Q_z2

0 Т

q_z

0 Т/м

Результаты раcчета

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п. 4.4

Гибкость элемента в плоскости XoY

0,746

п. 4.4

Гибкость элемента в плоскости XoZ

0,746

п. 4.2

Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы

0,217

п. 4.2

Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы

0,58

п. 4.2

Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы

0,58

Расчет бесфасоночных соединений фермы. Расчет №11

Для расчета принят узел в котором один из раскосов имеетмаксимальное продольное усилие

Информация о расчете:

Дата выполнениярасчета: 02.11.2006 23:03:02;

Исходные данные:

Усилия:

— Нормальнаясила в примыкающем элементе N = 0,73 тс = 0,73 / 0,001 = 730 кгс;

Характеристикистали:

— Модульупругости E = 2100000 кгс/см²;

Прочность:

(Вид металла — Фасонный прокат; Сталь и толщина металла — С235 ; От 2 до 20 мм):

— Пределтекучести стали R_yn = 2400 кгс/см²;

— Временноесопротивление стали разрыву R_un = 3700кгс/см²;

— Расчетноесопротивление стали изгибу R_y = 2350кгс/см²;

— Расчетноесопротивление растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению R_u = 3600кгс/см²;

— Расчетноесопротивление сдвигу R_s = 1363 кгс/см²;

Характеристикисечений поясов:

— Высотасечения h = 5 см;

— Ширинасечения b = 2,5 см;

— Толщина t = 0,3 см;

Характеристикисечений элементов решетки:

— Высотасечения h_d = 3 см;

— Ширинасечения b_d = 2,5 см;

— Толщина t_d = 0,3 см;

Геометриястыка:

— Уголпримыкания элемента решетки к поясу a = 44 град;

— Размер c = 1 см;

Коэффициентусловия работы:

— Коэффициентусловия работы g_c = 1 ;

Результатырасчета:

1) Несущаяспособность пояса на продавливание (вырывание)

Сечение пояса — прямоугольное.

Угол поворотасечения пояса — 0 град.

Высота сеченияпояса:

D_b = h =5 см .

Ширина сеченияпояса:

D = b =2,5 см .

Сечение решетки — прямоугольное.

Угол поворотасечения решетки — 0 град.

Высота сеченияэлемента решетки:

d_b = h_d =3 см .

Ширина сеченияэлемента решетки:

d = b_d =2,5 см.

2)Продолжение расчета по п. 15.10

Размер:

f = (D-d )/2=(2,5-2,5)/2 = 0 см .

Т. к. f=(D-d)/2=0- несущая способность на продавливание обеспечена.

3) Несущаяспособность стенки пояса

Высота сеченияпояса:

D_b = h =5 см .

Ширина сеченияпояса:

D = b =2,5 см .

Высота сеченияэлемента решетки:

d_b = h_d =3 см .

Ширина сеченияэлемента решетки:

d = b_d =2,5 см.

4)Продолжение расчета по п. 15.12

Т. к. d/D=2,5/2,5=1 > 0,85; D_b/t=5/0,3=16,66667 < 25 :

Коэффициентвлияния тонкостенности: g_t=1 .

Т. к. D_b/t=5/0,3=16,66667r 40 :

Коэффициент:k=1 .

N=730 кгс r 2 g_c g_t k R_y t d_b /SIN(a)²=2 · 1 · 1 · 1 ·2350 · 0,3 · 3/sin(0,76795)²=8765,8333 кгс (8,32779% отпредельного значения) — условие выполнено (формула (95); п. 15.12 ).

5) Несущаяспособность элементов решетки

Тип узла — К-образный.

a =44 град t 40 град (110% отпредельного значения) и a =44 град r 50 град(88% от предельного значения) — условия выполнены .

Высота сеченияпояса:

D_b = h =5 см .

Ширина сеченияпояса:

D = b =2,5 см .

Высота сеченияэлемента решетки:

d_b = h_d =3 см .

Ширина сеченияэлемента решетки:

d = b_d =2,5 см.

6)Продолжение расчета по п. 15.13

В примыкающемэлементе решетки — растяжение.

Коэффициент: g_d=1,2 .

Т. к. d =2,5 см r d_b =3 см :

7)Коэффициент k определяется по п. 15.12 с заменой D на d_b:

Т. к. d_b /t_d=3/0,3=10r 40 :

Коэффициент:k=1 .

8)Продолжение расчета по п. 15.13

Продолжениерасчета по п. 15.13

Расчетноесопротивление стали элемента решетки:

R_yd = R_y =2350 кгс/см² .

Длина участкапримыкания:

b = d_b /sin(a)=3/sin(0,76795)= 4,31865 см .

Т. к.c/b=1/4,31865=0,23155 r 0,25 :

Определение глубины заложения фундаментов. Расчет №12

В соответствии стребованиями СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений» глубина заложенияфундаментов должна быть не менее глубины промерзания которая в Московскойобласти составляет -1,5 м.,но принимая во внимание п. 2.29.

Глубину заложения наружных фундаментов допускается назначатьнезависимо от расчетной глубины промерзания, если:

фундаменты опираются на пески мелкие и специальными исследованиямина данной площадке установлено, что они не имеют пучинистых свойств, а также вслучаях, когда специальными исследованиями и расчетами установлено, чтодеформации грунтов основания при их промерзании и оттаивании не нарушаютэксплуатационную пригодность сооружения;

И в соответствии с ТСНМФ-97 МО «Проектирование, расчет и устройство мелкозаглубленных фундаментовмалоэтажных жилых зданий в Московской области» было определено, что ленточныйфундамент является монолитным при этом ширина здания менее 18 м, а значит при любомзначении e_fh (относительная деформация морозного пучения)залегание ленточного фундамента должно быть не выше -0,2 м от уровня планировки.

Фактическая глубиназаложения ленточного фундамента от уровня планировки -0,6 м удовлетворяет вышеприведенным условиям.

Выводы и рекомендации

В проекте на первом этажезапоректированы колонны из двутавра К20 по факту поставлены 2 швеллера(коробкой) №10, по расчетам данное отступление допустимо.

Деревянные стойкиусиления на 1 этаже не достаточны по устойчивости для решения данной проблемынеобходимо закрепить стойки по высоте в 1-3 местах к перегородкам или стенаманкерами или самонарезными болтами или поставить дополнительные стойки такогоже типа.

Металлические колонны на2-м этаже не удовлетворяют условиям по гибкости для решения данной проблемынеобходимо закрепить стойки по высоте в 2-3 местах к перегородкам или стенаманкерами или самонарезными болтами.

Прочность и несущаяспособность остальных конструкций достаточна!

Источник www. ikalfa. ru